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CA6140机床法兰盘规划与夹具设计-毕业论文

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CA6140 机床 法兰盘 规划 夹具 设计 毕业论文
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CA6140 机床法兰盘规划与夹具设计摘摘 要要工艺学是以研究机械加工工艺技术和夹具设计为主技术学科,具有很强的实践性,要求学习过程中应紧密联系生产实践,同时它又具有很强的综合性, 本次毕业设计的课题是 CA6140 车床法兰盘加工工艺规程及某一工序专用夹具设计,主要内容如下:首先,对零件进行分析,主要是零件作用的分析和工艺分析,通过零件分析可以了解零件的基本情况,而工艺分析可以知道零件的加工表面和加工要求。根据零件图提出的加工要求,确定毛坯的制造形式和尺寸的确定。第二步,进行基面的选择,确定加工过程中的粗基准和精基准。根据选好的基准,制订工艺路线,通常制订两种以上的工艺路线,通过工艺方案的比较与分析,再选择可以使零件的几何形状、尺寸精度及位置精度等技术要求得到合理的保证的一种工序。第三步,根据已经选定的工序路线,确定每一步的切削用量及基本工时,并选择合适的机床和刀具。对于粗加工,还要校核机床功率。最后,设计第三道工序—钻法兰盘孔的夹具。先提出设计问题,再选择定位基准,然后开始切削力、夹紧力的计算和定位误差的分析。然后把设计的过程整理为图纸。通过以上的概述,整个设计基本完成。关键词关键词: : 机械;加工工艺;夹具设计ABSTRACTA specialized main specialized course that “ mechanical manufacturing engineering is studied “ is machinery , rely mainly on studying machining technology and jig to design technological discipline , have very strong practicality , require that should contact production practices closely in the learning process, at the same time it has comprehensive the very strong one, The subject of this graduation project is that CA6140 lathe ring flange processing technology rules and special-purpose jig of a certain process are designed, the main content is as follows: First of all, analyse , it is mainly analysis of the function of the part and craft analysis to the part , through part analyse can find out about basic situation of part, and craft analyse may know the processing surface of the part and is it require to process. The processing demand put forward according to the part picture, confirm the manufacture form of the blank and sureness of the size. The second step, carry on the choice the base , confirm thick datum and precise datum in the processing course. According to the datum chosen , make the craft route , usually make the craft route of more than two kinds, with analysing through the comparison of the craft scheme, and then choosing be able to make such specification requirements as the precision of geometry form , size of the part and precision of position ,etc. get a kind of process of the rational assurance s. The third step, according to the already selected process route, confirm for every steps of cutting consumption and basic man-hour , choose suitable lathe and cutter. To rough machining , will check the power of the lathe . Finally , design the third process - the jig getting into the hole of the ring flange. Put forward the question of designing first , and then choose to orient the datum , then the calculation that begins to cut strength , clamp strength and analysis of the localization error. Then put the design course in order as the drawing. Through the summary of the above, design and finish basically entirely. Keywords: machine; Process the craft; The tongs design目目 录录序 言11 零 件 的 分 析21.1 零件的作用21.2 零件的工艺分析 .32 工 艺 规 程 设 计42.1 确定毛坯的制造形式42.2 基面的选择42.3 制定工艺路线42.4 机械加工余量,工序尺寸及毛坯尺寸的确定42.5 确定切削用量及基本工时.323 夹具设计333.1 问题的提出.333.2 夹具设计.33参考文献参考文献39致致 谢谢41序序 言言毕业设计是我们在学完大学的全部课程后进行的,是我们对大学三年的学习的一次深入的综合性的总考核,也是一次理论联系实际的训练,这次设计使我们能综合运用机械制造工艺学中的基本理论,并结合实习中学到的实践知识,独立地分析和解决工艺问题,初步具备了设计一个中等复杂程度零件(CA6140 车床法兰盘)的工艺规程的能力和运用夹具设计的基本原理和方法,拟订夹具设计方案,完成夹具结构设计的能力,也是熟悉和运用有关手册、图表等技术资料及编写技术文件等基本技能的一次实践机会。 因此,它在我们大学生活中占有重要地位。就我个人而言,我也希望通过这次设计对自己未来将从事的工作进行一次适应性心理,从中锻炼自己分析问题,解决问题的能力,对未来的工作发展打下一个良好的基础。由于能力所限,设计尚有许多不足之处,恳请各位老师给予指教。1 零 件 的 分 析1.1 零件的作用题目所给定的零件是 CA6140 车床上的法兰盘(见附图 1) , 法兰盘起联接作用是车床上的重要零件。1.2 零件的工艺分析法兰盘是一回转体零件,有一组加工表面,这一组加工表面以 Φ20045. 00为中心 ,包括:两个 Φ12. 034. 0100mm 的端面, 尺寸为 Φ0 017. 045mm 的圆柱面,两个 Φ90mm 的端面及上面的 4 个 Φ9mm 的透孔. Φ0 6 . 045mm 的外圆柱面及上面的 Φ6mm 的销孔, Φ90mm 端面上距离中心线分别为 34mm 和24mm 的两个平面.这组加工表面是以 Φ20045. 00mm 为中心,其余加工面都与它有位置关系,可以先加工它的一个端面,再借助专用夹具以这个端面为定位基准加工另一端面,然后再加工其它加工表面.零件图下:如2 工 艺 规 程 设 计2.1 确定毛坯的制造形式零件材料为 HT200,由于零件年产量为 1000 件,已达到中批生产的水平,而且零件轮廓尺寸不大,故采用金属模铸造,法兰盘因毛坯比较简单,采用铸造毛坯时一般是成队铸造,再进行机械加工。这从提高生产率,保证加工精度上考虑也是应该的。2.2 基面的选择基面选择是工艺规程设计中的重要工作之一。基面选择得正确与合理,可以使加工质量得到保证,生产率得以提高。否则,加工工艺过程中会问题百出,更有甚着,还会造成零件大批报废,使生产无法正常进行。1) 粗基准的选择选择粗基准主要是选择第一道机械加工工序的定位基准,以便为后续的工序提供精基准。选择粗基准的出发点是:一要考虑如何分配各加工表面的余量:二要考虑怎样保证不加工面与加工面间的尺寸及相互位置要求。这两个要求常常是不能兼顾的,但对于一般的轴类零件来说,以外圆作为粗基准是完全合理的。对本零件而言,由于每个表面都要求加工,为保证各表面都有足够的余量,应选加工余量最小的面为粗基准(这就是粗基准选择原则里的余量足够原则)现选取Φ45 外圆柱面和端面作为粗基准。在车床上用带有子口的三爪卡盘夹住工件,消除工件的六个自由度,达到完全定位。2)精基准的选择主要应该考虑基准重合的问题。当设计基准与工序基准不重合时,应该进行尺寸换算,这在以后还要专门计算,此处不在重复。2.3 制定工艺路线制定工艺路线的出发点,应当是使零件的几何形状,尺寸精度及位置精度等技术要求能得到合理的保证。在生产纲领一确定为中批生产的条件下,可以考虑采用万能性的机床配以专用工夹具,并尽量使工序集中来提高生产率。除此以外,还应当考虑经济效果,以便使生产成本尽量下降。一.工艺路线方案一工序 1 粗铣 Φ20 孔两端面工序 2 钻、粗铰孔 Φ20工序 3 粗铣 Φ90 外圆柱面上平行于轴线的两个平面工序 4 精铣 Φ20 孔两端的端面工序 5 精绞 Φ20 的孔工序 6 粗车 Φ45、Φ90、Φ100 的外圆,粗车 B 面与 Φ90 的右端面工序 7 半精车 Φ45、Φ90、 Φ100 的外圆,半精车 B 面与 Φ90 的端面,对Φ100、Φ90、Φ45 的圆柱面倒角,倒 Φ45 两端的过度圆弧,车退刀槽,车Φ20 内孔两端的倒角工序 8 精车 Φ100 外圆面,精车 B 面,精车 Φ90 的右端面,精车 Φ45 的圆柱面工序 9 精铣 Φ90 外圆柱面上平行于轴线的两个平面工序 10 钻 4-Φ9 透孔工序 11 钻 Φ4 孔,钻铰 Φ6 的销孔工序 12 磨 Φ45、Φ100 的外圆工序 13 磨 Φ90 外圆柱面上距离轴线 24mm 的平面工序 14 磨 B 面工序 15 刻字划线工序 16 Φ100 外圆无光镀铬工序 17 检查入库二 .工艺方案二工序 1 粗车 Φ100mm 端面,粗车 Φ100mm 外圆柱面,粗车 B 面,粗车 Φ90 的外圆柱面工序 2 粗车 Φ45 端面及外圆柱面工序 3 钻粗绞 Φ20 的内孔工序 4 半精车 Φ100 的端面及外圆面,半精车 B 面,半精车 Φ90 的外圆柱面,对Φ100、Φ90 的外圆柱面进行倒角,车 Φ45 两端的过渡圆弧,车 Φ20 孔的左端倒角工序 5 半精车 Φ45 的端面及外圆柱面,车 Φ20 孔的右端倒角,车 Φ45 的倒角,车 3*2的退刀槽工序 6 精车 Φ100 的端面及外圆面,精车 B 面工序 7 精车 Φ45 端面及外圆柱面工序 8 精绞 Φ20 的孔工序 9 钻 4—Φ9 透孔工序 10 钻 Φ4 孔,钻绞 Φ6 孔工序 11 铣 Φ90 圆柱面上的两个平面工序 12 磨 B 面工序 13 磨 Φ90 外圆柱面上距离轴线 24mm 的平面工序 14 划线刻字工序 15 Φ100 外圆无光镀铬工序 16 检查三.工艺方案的比较与分析上述两个方案的特点在于:方案一 采用同时铣削加工两个端面,可以提高效率,而方案二采用车削端面,可以保证精度,方案一的效率虽高但精度不能保证,应把保证精度放在首位,故选用方案二车削两端面。由于各端面及外圆柱面都与 Φ20 轴线有公差保证,所以加工各端面及外圆柱面时应尽量选用 Φ20 孔为定位基准。经过比较修改后的具体工艺过程如下:工序 1 粗车 Φ100 端面及外圆柱面,粗车 B 面,粗车 Φ90 的外圆柱面工序 2 粗车 Φ45 端面及外圆柱面,粗车 Φ90 的端面工序 3 钻、扩、粗铰 Φ20 的孔工序 4 钻 Φ4 孔,再钻 Φ6 孔工序 5 半精车 Φ100 的端面及外圆柱面,半精车 B 面,半精车 Φ90 的外圆柱面,车Φ100、Φ90 的倒角,车 Φ45 两端过渡圆弧,车 Φ20 孔的左端倒角工序 6 半精车 Φ45 的端面及外圆柱面,半精车 Φ90 的端面,车 3*2 退刀槽,车 Φ45 的倒角,车 Φ20 内孔的右端倒角工序 7 精车 Φ100 的端面及外圆,精车 B 面工序 8 精车 Φ45 的外圆,精车 Φ90 的端面工序 9 精绞 Φ20 的孔工序 10 磨 Φ100、Φ45 的外圆柱面工序 11 钻 4—Φ9 透孔工序 12 铣 Φ90mm 圆柱面上的两个平面工序 13 磨 B 面工序 14 磨 Φ90mm 外圆柱面上距离轴线 24mm 的平面工序 15 划线刻字工序 16 Φ100mm 外圆无光镀铬工序 17 检查以上加工方案大致看来还是合理的.但通过仔细考虑零件的技术要求以及可能采取的加工手段之后,就会发现仍有问题,主要表现在工序Ⅳ钻 Φ4mm 孔,再钻 Φ603. 00 mm 孔由于在设计夹用夹具时要以 Φ90mm 圆柱面上的一个平面来定位,所以应把铣 Φ90mm 圆柱面上的两个平面这一道工序放在钻 Φ4 孔,再钻 Φ603. 00 mm 孔工序前. 并且工序 Ⅲ与工序 Ⅴ序可并为一个工序,否则就有点繁琐.因此最后确定的加工工艺路线如下: 工序 1 粗车 Φ100 端面及外圆柱面,粗车 B 面,粗车 Φ90 的外圆柱面工序 2 粗车 Φ45 端面及外圆柱面,粗车 Φ90 的端面工序 3 钻、扩、粗绞 Φ20 的孔 工序 4 粗铣 Φ90 圆柱面上的两个平面工序 5 半精车 Φ100 的端面及外圆柱面,半精车 B 面,半精车 Φ90 的外圆柱面,车Φ100、Φ90 外圆柱面上的倒角,车 Φ45 两端过渡圆弧,车 Φ20 孔的左端倒角工序 6 半精车 Φ45 的端面及外圆柱面,半精车 Φ90 的端面,车 3*2 退刀槽,车 Φ45 圆柱面两端的倒角,车 Φ20 内孔的右端倒角工序 7 精车 Φ100 的端面及外圆,精车 B 面工序 8 精车 Φ45 的外圆,精车 Φ90 的端面工序 9 精绞 Φ20 的孔工序 10 精铣 Φ90 圆柱面上的两个平面工序 11 钻、绞 4-Φ9 的孔工序 12 钻 Φ4 孔,钻、绞 Φ6 孔工序 13 磨 Φ100、Φ45 的外圆柱面工序 14 磨 B 面工序 15 磨 Φ90 外圆柱面上距离轴线 24mm 的平面工序 16 刻线刻字工序 17 镀铬工序 18 检测入库以上工艺过程详见“机械加工工艺过程综合卡片” 。2.4 机械加工余量,工序尺寸及毛坯尺寸的确定“法兰盘”零件材料为 HT200,硬度 200HBS,毛坯重量约为 2.8KG,生产类型为中批生产,采用铸造毛坯。根据上述原始资料及加工工艺,分别确定各加工表面的机械加工余量,工序尺寸及毛坯尺寸下:1.Φ0 017. 045mm 外圆表面此外圆表面为 IT6 级,参照《实用机械加工工艺手册》确定各工序尺寸及加工余量工序名称工序余量工序基本尺寸工序尺寸的公差工序尺寸及公差精车外圆0.6450.017Φ0 017. 045半精车外圆1.445.60.1Φ0 1 . 06 .45粗车外圆347+0.3Φ1 . 02 . 047毛坯550 0.5Φ5 . 05 . 0502.外圆表面 Φ12. 034. 0100mm参照《实用机械加工工艺手册》确定各工序尺寸及加工余量工序名称工序余量工序基本尺寸工序尺寸的公差工序尺寸及公差精车外圆0.6100-0。46Φ12. 034. 0100半精车外圆1.4100.6粗车外圆4102毛坯6106 0.8Φ8 . 08 . 01063.B 面中外圆柱面参照《实用机械加工工艺手册》确定各工序尺寸及加工余量工序名称工序余量工序基本尺寸工序尺寸的公差工序尺寸及公差精磨外圆0.245-0.6Φ12. 034. 045粗磨外圆0.845.2半精车外圆146粗车247毛坯60106 1Φ 10614.孔 Φ20045. 00mm参照《实用机械加工工艺手册》确定各工序尺寸及加工余量工序名称工序余量工序基本尺寸工序尺寸的公差工序尺寸及公差铰孔0.220+0.045Φ20045. 00扩孔0.919.8+0.1Φ19.81 . 00钻孔918+0.6Φ186 . 00毛坯105. Φ0 017. 045mm 的端面1)按照《工艺手册》表 6-28,铸件重量为 2.8kg,Φ0 017. 045mm 端面的单边加工余量为2.0~3.0,取 Z=2.0mm,铸件的公差按照表 6-28,材质系数取1M,复杂系数取2S,则铸件的偏差为7 . 08 . 0  ; 2)精车余量:单边为 0.2mm(见《实用机械加工工艺手册》中表 3.2-2) ,精车公差既为零件公差-0.08;3)半精车余量:单边为 0.6mm(见《实用机械加工工艺手册》中表 11-27) ,半精车公差的加工精度为 IT9,因此可以知道本工序的加工公差为-0.12mm;4)粗车余量:粗车的公差余量(单边)为 Z=2.0-0.2-0.6=1.2mm;粗车公差:现在规定本工步(粗车)的加工精度为 IT11 级,因此,可以知道本工序的加工公差为-0.32mm,由于毛坯及以后各道工步的加工都有加工公差,因此所规定的加工余量其实就是含义上的加工余量,实际上,加工余量有最大的加工余量及最小加工余量之分;Φ0 017. 045mm 端面的尺寸加工余量和工序间余量及公差分布图见下图:由图可以知道:毛坯名义尺寸为:94+2=96(mm)毛坯的最大尺寸:96+0.7=96.7(mm)毛坯的最小尺寸:96-0.8=95.2(mm)粗车后最大尺寸:94+1.2=95.2(mm)粗车后最小尺寸:95.2-0.32=94.88(mm)半精车后最大尺寸:94+0.6=94.6(mm)半精车后最小尺寸:94.6-0.12=94.48(mm)精车后尺寸为 94mm加工余量计算表工序 加工尺寸及公差铸造毛坯粗车半精车精车最大96.795.294.6 加工前尺寸 最小95.294.8894.48加工方向91精车半精车精 车最小余量最大余量最大余量最小余量毛坯名义尺寸96最大余量最小余量最大96.795.294.694.04加工后尺寸最小95.294.8894.4893.96加工余量21.20.60.2加工公差7 . 08 . 0  -0.32-0.12-0.08法兰盘的铸件毛坯图见附图2.5 确定切削用量及基本工时工序 1 粗车 Φ100 端面及外圆柱面,粗车 B 面,粗车 Φ90 的外圆柱面1.加工条件工件材料:HT200 δb=220MPa 模铸加工要求:车削 Φ100mm 端面及外圆柱面,粗车 B 面机床:CA6140 卧式车床 刀具:采用刀片的材料为 YT15,刀杆尺寸 16x25mm2,K=90o, 0=15o,0=12o, =0.5mm2.计算切削用量(1) 粗车 Φ100mm 端面1) 已知毛坯长度方向的加工余量为 3+08 -0。7mm,考虑的模铸拔模斜度,pa=4mm2) 进给量 f 根据《实用机械加工工艺手册》中表 2.4-3,当刀杆尺寸为 16×25 mm2pa>3~5mm,以及工件直径为 100 时,f =0.7~1.0mm/r按 CA6140 车床说明书(见切削手册)取 f =0.9mm/r3) 计算切削速度,按《切削手册》表 1.27,切削速度的计算公式为(寿命 T=60min)vyx pmv ckfaTCv vv(m/min)其中:vC=342, vx=0.15, vy=0.35, m=0.2。修正系数vk见《切削手册》表 1.28,即Mvk=1.44 , svk=0.8 , kvk=1.04 , krvk=0.81 , Bvk=0.97。所以 vxxvc35. 015. 02 . 05 . 0460342x1.44x0.8x1.04x0.81x0.97=158.6(m/min)4)确定机的主轴转速ns=Wπd1000cv=  πx1006 .1581000504r/min按机床说明书(见《工艺手册》表 4.2-8),与 504r/min 相近的机床转速为 480r/min 及600r/min。现选取wn=480r/min。所以实际切削速度 v=110r/min/。5) 切削工时,按《工艺手册》表 6.2-1L=220100=40mm , 1l=2mm, 2l=0, 3l=0tm=fnlw321lll=0.9480240 =0.098(min)(2) 粗车 Φ100mm 外圆柱面,同时应检验机床功率及进给机构强度1) 切削深度,单边余量 Z=2mm,分二次切除。2) 进给量, 根据《机械加工工艺手册》取 f=0.9mm/r3)计算切削速度 vyx pmv ckfaTCv vv=132m/min4)确定机床主轴转速 ns=Wπd1000cv=  πx1001321000420r/min按机床说明书(见《工艺手册》表 4.2-8)与 420r/min 相近的机床转速为 480r/min现选取 480r/min所以实际切削速度 cv=1000sdn=min/1501000480100πm5) 检验机床功率 主切削力cF按《切削手册》表 1.29 所示公式计算cF= ccFcFcFcFn cyx pFkvfaC其中 cFC=2985, cFx=1.0, cFy=0.65, cFn=-0.15,Mpk=Fnb)650(=65. 0)650600(=0.63krk=0.61cF=29851.00.565. 015015. 00.630.89=1122.4(N)切削时消耗功率cP=4106xvFcc=41061504 .1122 xx=2.81(KW)由《实用机械加工工艺手册》表 7-4 中 CA6140 机床说明书可知,CA6140 主电机功率为7.5kw.转速为 480r/min 时主轴传递的最大功率为 4.5kw.所以机床功率足够,可以正常加工。6) 校验机床进给系统强度 已知主切削力cF=1122.4N.径向切削力pF按《切削手册》表1.29 所示公式计算pF= ppFFppFpFncyxpFkvfaC其中 pFC=1940, pFx=0.9, pFy=0.6, pFn=-0.3,Mpk=Fnb)650(=85. 0)650220(=0.59krk=0.5所以 cF=19401.59 . 00.56 . 01503 . 00.590.5=203(N)而轴向切削力 fF= ffFFffFfFncyxpFkvfaC其中 fFC=2880, fFx=1.0, fFy=0.5, fFn=-0.4,Mk=Fnb)650(=0 . 1)650220(=0.34kk=1.17轴向切削力 fF=28801.50.55 . 01504 . 00.341.17=442(N)取机床导轨与床鞍之间的摩擦系数 μ=0.1,则切削罗在纵向进给方向对进给机构的作用力为F=fF+μ(cF+pF)=442+0.1(1122.4+203)=442+132.5=574.5N而机床纵向进给机床可承受的最大纵向力为 3530N(见《切削手册》表 1.30)故机床进给系统可正常工作。7)切削工时 t=fnlw21ll 其中 l=10mm 1l=4mm 1l=2mm所以 t=0.94802410 =0.1min(3)粗车 B 面1) 切削深度。单边余量 Z=2145106=30mm.分 15 次切除2) 进给量 根据《机械加工工艺手册》取 f=0.9mm/r3) 计算切削速度 vyx pmv ckfaTCv vv其中:vC=342, vx=0.15, vy=0.35, m=0.2。修正系数vk见《切削手册》表 1.28,即Mvk=1.44 , svk=0.8 , kvk=1.04 , krvk=0.81 , Bvk=0.97。所以 vcv35. 015. 02 . 09 . 04603421.440.81.040.810.97=126m/min4) 确定机的主轴转速ns=Wπd1000cv=  106π1261000378r/min按机床说明书(见《工艺手册》表 4.2-8),与 378r/min 相近的机床转速为 400r/min。现选取wn=400r/min。所以实际切削速度cv=1000sdn=min/1331000400106πm5) 切削工时,按《工艺手册》表 6.2-1。tm=fnlw21ll i ;其中 l=30mmtm=fnlw21ll i=0.940030 15=1.25(min)工序 2 粗车 Φ45 端面及外圆柱面,粗车 Φ90 的端面机床:CA6140 卧式车床 刀具:采用刀片的材料为 YT15,刀杆尺寸 1625mm2,K=90o, 0=15o,0=12o, =0.5mm(1) 粗车 Φ0 017. 045mm 端面1) 切削深度。单边余量 Z=1.2mm2) 计算切削速度 vyx pmv ckfaTCv vv其中:vC=342, vx=0.15, vy=0.35, m=0.2。修正系数vk见《切削手册》表 1.28,即Mvk=1.44 , svk=0.8 , kvk=1.04 , krvk=0.81 , Bvk=0.97。所以 vcv35. 015. 02 . 09 . 02 . 1603421.440.81.040.810.97=187m/min3) 确定机床主轴转速 ns=Wπd1000cv=  50π1871000553r/min按机床说明书(见《工艺手册》表 4.2-8),与 553r/min 相近的机床转速为 600r/min。现选取wn=600r/min。所以实际切削速度cv=1000sdn=min/94100060050πm5) 切削工时,按《工艺手册》表 6.2-1。tm=fnlw21ll i ;其中 l=25mm; 1l=4mm; 2l=2mm;tm=fnlw21ll i=600x0.931x1=0.06(min)(2) 粗车 Φ0 017. 045mm 外圆柱面1) 切削深度 单边余量为 Z=2.2mm 分两次切除。2) 进给量 根据《机械加工工艺手册》取 f=0.8mm/r3) 计算切削速度 vyx pmv ckfaTCv vv其中:vC=342, vx=0.15, vy=0.35, m=0.2。修正系数vk见《切削手册》表 1.28,即Mvk=1.44 , svk=0.8 , kvk=1.04 , krvk=0.81 , Bvk=0.97。所以 vcv35. 015. 02 . 08 . 02 . 2603421.440.81.040.810.97=89m/min4) 确定机床主轴转速 ns=Wπd1000cv= πx50891000x753r/min按机床说明书(见《工艺手册》表 4.2-8),与 753r/min 相近的机床转速为 750r/min。现选取wn=750r/min。所以实际切削速度cv=1000sdn=min/94100075050πmx5) 切削工时,按《工艺手册》表 6.2-1tm=fnlw21ll i ;其中 l=41mm; 1l=4mm; 2l=0mm;tm=fnlw21ll i=0.875045 x2=0.09(min)(3) 粗车 Φ90mm 端面1) 切削深度 单边余量为 Z=1.2mm 一次切除。2) 进给量 根据《机械加工工艺手册》取 f=0.8mm/r3) 计算切削速度 vyx pmv ckfaTCv vv其中:vC=342, vx=0.15, vy=0.35, m=0.2。修正系数vk见《切削手册》表 1.28,即Mvk=1.44 , svk=0.8 , kvk=1.04 , krvk=0.81 , Bvk=0.97。所以 vcv35. 015. 02 . 08 . 02 . 1603421.440.81.040.810.97=122m/min4) 确定机床主轴转速 ns=Wπd1000cv=  90π1221000431r/min按机床说明书(见《工艺手册》表 4.2-8),与 431r/min 相近的机床转速为 480r/min。现选取wn=480r/min。所以实际切削速度cv=1000sdn=min/135100048090πm5) 切削工时,按《工艺手册》表 6.2-1tm=fnlw21ll i ;其中 l=24590=22.5mm; 1l=4mm; 2l=0mm;tm=fnlw21ll i=0.848045 .22 =0.07(min)工序 3 钻、扩 Φ20 的孔 (1) 钻 Φ18mm 孔机床:Z525 立式钻床 刀具:根据《机械加工工艺手册》表 10-61 选取高速钢钻头 W18Cr4V.1)进给量 根据《切削手册》表 10-66,当铸铁≤HB200 时,D=Φ18 时,取 f=0.3mm/r2)切削速度 根据《机械加工工艺手册》表 10-70,及 10-66,查得V=35m/min.3)确定机床主轴转速 ns=Wπd1000cv=  18π351000619.2r/min按机床说明书(见《工艺手册》表 4.2-2),与 619.2r/min 相近的机床转速为 555r/min。现选取wn=555r/min。所以实际切削速度cv=1000sdn=min/4 .31100055518πm4)削工时,按《工艺手册》表 6.2-1。tm=fnlw21ll i ;其中 l=91mm; 1l=10mm; 2l=4mm;tm=fnlw21ll =0.3555105 =0.63(min)(2) Φ19.8mm 孔根据有关资料介绍,利用钻头进行扩钻时,其进给量与切削速度与钻同样尺寸的实心孔时的进给量与切削速度之关系为钻ff)8 . 1~2 . 1 ( 钻vv)31~21(式中的钻f、钻v——加工实心孔进的切削用量.现已知钻f=0.36mm/r (《切削手册》)表 2.7钻v=42.25m/min (《切削手册》)表 2.131) 给量 取 f=1.5×0.36=0.51mm/r 按机床选取 0.5mm/r2) 削速度 v=0.4×42.25=16.9m/min. 3) 定机床主轴转速 ns=Wπd1000cv=  8 .19π9 .161000271.8r/min按机床说明书(见《工艺手册》表 4.2-2),与 271.8r/min 相近的机床转速为 275r/min。现选取wn=275r/min。所以实际切削速度cv=1000sdn=min/4 .1710002758 .19πm5) 削工时,按《工艺手册》表 6.2-1。tm=fnlw21ll i ;其中 l=91mm; 1l=10mm; 2l=4mm;tm=fnlw21ll =0.5275105 =0.78(min)工序 4 粗铣 Φ90 圆柱面上的两个平面(1) 铣距中心线 34mm 的平面。机床:组合机床 刀具:根据《机械加工工艺手册》表 10-64 选用硬质合金三面刃铣刀 YT15.铣刀寿命 T=180min,D/Z=100/10,B=401) 削深度 2pa=10mm 所以有pa=5mm2) 给量 查《机械加工工艺师手册》表 10-118 与表 10-119 得,进给量 f=0.2~0.35mm/齿 按机床行选取 f=0.3mm/齿3) 切削速度 根据《机械加工工艺手册》表 10-70,及 10-66,查得V=115min/s. 即 V=6.9m/min4) 定机床主轴转速 ns=Wπd1000cv=  100π9 . 6100021.97r/min按机床说明书(见《工艺手册》表 6-39),与 21.97r/min 相近的机床转速为 22.5r/min。现选取wn=22.5r/min。所以实际切削速度cv=1000sdn=min/1 . 710005 .22100πm当wn=22.5r/min 时,工作台的每分钟进给量mf应为mf=fZwn=0.31022.5=67.5(mm/min)查机床说明书有mf=60(mm/min)5) 削工时,按《工艺手册》表 6.2-1。t 1m=m21 flll =6090=1.5(min)t 2m=6045=0.75(min)铣两次的总时间为 tm=1.5+0.75=2.25min(2) 粗铣距中心线 24mm 的平面。机床:组合机床 刀具:根据《机械加工工艺手册》表 10-64 选用硬质合金三面刃铣刀 YT15.铣刀寿命 T=180min,D/Z=100/10,B=40/1) 切削深度 4pa=20mm 所以有pa=5mm2) 进给量 查《机械加工工艺师手册》表 10-118 与表 10-119 得,进给量 f=0.2~0.35mm/齿 按机床行选取 f=0.3mm/齿3) 切削速度 根据《机械加工工艺手册》表 10-70,及 10-66,查得V=115min/s. 即 V=6.9m/min4) 确定机床主轴转速 ns=Wπd1000cv=  100π9 . 6100021.97r/min按机床说明书(见《工艺手册》表 6-39),与 21.97r/min 相近的机床转速为 22.5r/min。现选取wn=22.5r/min。所以实际切削速度cv=1000sdn=min/1 . 710005 .22100πm当wn=22.5r/min 时,工作台的每分钟进给量mf应为mf=fZwn=0.31022.5=67.5(mm/min)查机床说明书有mf=60(mm/min)5) 切削工时,按《工艺手册》表 6.2-1tm=m21 flll =6090=1.5(min)铣 4 次的总时间为 4tm=4x1.5 =6min工序 5 半精车 Φ100 的端面及外圆柱面,半精车 B 面,半精
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